作者简介:史立杰,1979年生,男,高级工程师,主要从事催化剂开发与工艺设计工作。
耐硫甲烷化作为一种非传统路径的甲烷化技术,目前尚未在煤制气领域有成熟的工业应用。介绍Mo系耐硫甲烷化催化剂的研究状况,主要针对负载型耐硫甲烷化催化剂的活性组分Mo、载体及助剂对催化剂甲烷化活性的影响以及对催化剂研究状况进行总结分析,并展望耐硫甲烷化技术未来发展方向。
Sulfur-resistant methanation is an unconventional path for methanation,which has not yet been applied in coal-to-gas field maturely.This paper introduces the research status of molybdenum-based catalyst ued for sulfur resistant methanation.Influences of active component Mo,carrier and auxiliary are summarize.Finally the paper is looking forward to the future of sulfur-resistant methane technology.
中国作为能源生产和消费大国, 煤炭在能源结构中仍占主要地位。天然气作为一种较为清洁的能源, 在未来几十年国内对天然气的供需缺口逐渐增大, 煤炭的清洁利用以及开发煤制天然气技术成为能源发展的必然趋势。甲烷化技术作为煤制天然气的重要单元之一, 一直是研究热点。
甲烷化主要分为耐硫甲烷化和非耐硫甲烷化。目前已经工业化的路线是非耐硫甲烷化, 该工艺大多采用Ni基催化剂, 甲烷转化率高; 缺点是不耐高温不耐硫, 要求原料气硫含量低于0.1× 10-6, 为了满足工艺要求, 常常需要在甲烷化单元之前增加一个耐硫变换单元调整H2与CO物质的量比为3。
耐硫甲烷化工艺在处理煤气化产生的原料气时往往不需要脱硫, 也不需要调节氢碳比。该工艺使用Mo基催化剂, 在含硫量较高的原料气氛中CO变换和甲烷化反应同时进行。耐硫甲烷化工艺可以很大程度上降低低温甲醇洗和后续补充甲烷化工段的负荷, 从而大幅减少设备投资和操作费用[1]。
据Happel J等[2]介绍, Mo基催化剂应用于甲烷化反应中, 可以使部分CO进行甲烷化反应:
CO+3H2=CH4+H2O (1)
同时也会进行水汽变换反应, 生成CO2:
CO+H2O=CO2+H2 (2)
因此, 直接甲烷化总反应可以被描述为:
2CO+2H2=CH4+CO2 (3)
对于Mo基催化剂目前不能确定是总反应还是分步反应, 但可以确定的是相比Ni基催化剂, Mo基催化剂的甲烷化不需提前调节H2与CO物质的量比到3。
国外对于耐硫甲烷化的研究始于1978年, 美国煤气工艺研究所(IGT)开发了GRI系列耐硫甲烷化催化剂用于生产城市煤气, 以鲁奇熔渣气化煤气(BGC)、KRW气化煤气、鲁奇干渣气化煤气和地下气化(UCG)煤气为原料气进行试验, 并与Kellogg、法国煤气公司、CRC、UOP等公司合作, 验证了该催化剂的工业化应用[3]。法国煤气公司在20世纪80年代进行了耐硫甲烷化催化剂的筛选和开发, 并对耐硫甲烷化相关工艺条件及催化剂性能进行了中试试验[4]。托普索公司研发的SMC-324耐硫甲烷化催化剂以MoS2为活性组分, 在反应压力3.0 MPa、反应温度(330~350) ℃、空速700 h-1、H2与CO物质的量比1.0和入口H2S质量分数0.4%条件下, CO转化率73%, CH4选择性49%, 煤气热值增加241 kJ·
国内在20世纪80年代开始耐硫甲烷化的研究。中国科技大学和化工部化肥工业研究所共同开发了SU-329型耐硫甲烷化催化剂, 中交煤气热力研究设计院于2009年利用该催化剂进行加压耐硫甲烷化立升级试验, 验证了试验装置及工艺流程的可行性[6]。中国科学院大连化学物理研究所在20世纪90年代开发了SM-95-1[7]和G-34型耐硫甲烷化催化剂(其中SM-95-1为金属氧化物型催化剂, 非钼基催化剂), 并对G-34型催化剂[8]进行了小试研究, 表明该催化剂可在反应初期自然硫化、对硫不敏感、氢碳比适应性强, 并有较高活性、选择性和稳定性, 以鲁奇炉粗煤气为原料气甲烷化后的煤气中CO含量仅为8%, 热值增加了(2.5~3.0) MJ· m-3, 不经过脱碳工艺即可成为城市煤气。华东理工大学[9, 10]基于SDM-1型耐硫甲烷化催化剂对耐硫甲烷化动力学进行研究, 并进行了工业侧线试验, 为耐硫甲烷化的工业示范奠定了良好基础。青岛联信催化材料有限公司[11]针对煤制天然气开发了集部分甲烷化、变换和水解于一体的新工艺及多功能复合催化剂, 该工艺及催化剂目前已在新疆庆华煤制天然气项目完成了3个月的侧线试验。近些年北京低碳清洁能源研究所、天津大学、中科院山西煤炭化学研究所就制备方法、助剂筛选和硫化条件等方面对Mo系耐硫甲烷化催化剂进行了研究, 但多集中在实验室阶段, 尚未见到工业化应用报道。
对于耐硫甲烷催化剂的研究目前集中在Mo基催化剂, Mo基催化剂因其良好的耐硫性能在直接甲烷化以及加氢脱硫等方面被广泛研究[2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10]。目前, 普遍认为Mo基催化剂进行催化反应的活性相为MoS2。耐硫甲烷化催化剂主要分为负载型催化剂和非负载型催化剂, 负载型催化剂经干燥焙烧处理后金属元素常常以氧化物形式存在, 需要通过在线硫化或预硫化的方法将催化剂中的MoO3硫化成活性态Mo
非负载型耐硫甲烷化催化剂是指由Mo的前驱体在一定条件下处理直接得到MoS2。非负载型耐硫甲烷化并不负载在金属氧化物等载体上, 所以不存在载体和活性组分之间的相互作用, 催化性能完全由MoS2本身的结构特点决定[13]。制备MoS2的方法有水热合成法、热分解法、超声法、模板法、金属粉末熔融法等方法。Afanasiev P[14]在不同H2与H2S比例的条件下, 以四硫代钼酸铵为前驱体, 在(400~700) ℃热分解制得MoS2, 并研究了不同条件下制得的MoS2的加氢性能。Iwata Y等[15]分别利用仲钼酸铵和四硫代钼酸铵在450 ℃的10%H2S-H2气氛中制得非负载MoS2, 并对比了两种催化剂的催化加氢性能, 发现两种催化剂在催化活性和成型方面各有优势。Yoosuk B等[16]利用水热合成法, 将四硫代钼酸铵按一定比例溶于水中, 然后向溶液中加入定量有机溶剂(十氢化萘)、硝酸钴及硝酸镍的水和结晶盐, 充分溶解后放入高压反应器, 氢气气氛350 ℃反应2 h后分离, 得到的非负载MoS2具有很高的比表面积。Moreno B等[17]利用超声法, 以四硫代钼酸铵为前驱体, 低温条件下合成了4.7 nm和2.5 nm的MoS2纳米颗粒。Catherine M Zelenski等[18]以(NH4)2MoS4和(NH4)2Mo3S13为前驱体, 并采用多孔氧化铝为模板剂焙烧后得到MoS2纳米管。总体来说, 非负载型耐硫甲烷化催化剂活性很高, 但稳定性较差且比表面积普遍较低, 制作成本比较高, 不太适用于煤制天然气的工业化应用。
因为负载型MoS2催化剂具有良好的加氢脱硫和加氢脱氮活性, 所以负载型Mo基催化剂被广泛应用于加氢处理过程中[19]。此外, 负载型催化剂较非负载型催化剂有效比表面积更大, 具有相对更高的机械强度和热稳定性, 且某些条件下会产生载体和活性组分的相互作用从而促进反应的进行[20]。综上所述, 负载型耐硫甲烷化催化剂更适用于大规模低成本的耐硫甲烷化项目。
2.2.1 活性组分
耐硫甲烷化催化剂的活性相被普遍认为是MoS2。常规的制备方法是使用钼酸铵或四硫代钼酸铵通过浸渍法将Mo盐负载到载体上, 干燥焙烧处理得到的Mo基催化剂以MoO3或MoS2形式负载在载体上。MoO3常常需要预硫化或在线硫化后才具有耐硫甲烷化的催化性能。范崇正等[21]通过将钼酸铵溶液调节pH值后通入硫化氢气体, 除酸干燥制得硫代钼酸铵, 再通过N2气氛加热干燥制得微晶结构MoS2, 研究发现, 商业六方晶型辉钼矿活性远不如微晶结构MoS2甲烷化活性高。李振花等[22]等采用沉积-沉淀法制备CeO2-Al2O3复合载体, 然后利用钼酸铵溶液等体积浸渍载体, 干燥焙烧得到特定比例的MoO3/γ -Al2O3催化剂。
MoS2结构也会影响耐硫甲烷化催化剂催化活性。Wang H等[23]研究了以不同前驱体制备的钼基催化剂, 通过表征试验发现, 以钼酸铵制备得到无定型MOS2, 以四硫代钼酸铵为前驱体制备得到晶型MoS2, 分析表明, 无定型态MoS2耐硫甲烷化性能高于晶型MoS2, 此外不同的反应条件可能会得到低价态钼氧化物。
Mo负载量也是影响耐硫甲烷化催化剂性能的一个因素。Wang H等[23]认为, MoO3负载量超过载体单层负载量会造成MoO3颗粒团聚, 导致甲烷化活性降低。
2.2.2 载 体
载体作为负载型催化剂的一个重要组成部分, 在很大程度决定了催化剂性能的优劣。Mo基催化剂常用载体有Al2O3、ZrO2、CeO2、MgO、TiO2和SiO2等。研究者对于单一载体和多种金属氧化物复合载体的耐硫甲烷化催化剂性能均有研究, 部分论著还报道了关于分子筛负载Mo基催化剂甲烷化反应的研究。
(1) 单一载体
伏义路等[24]研究了γ -Al2O3、ZrO2、CeO2和La2O3载体上Mo系甲烷化性能, 结果表明, (300~500) ℃低温条件下, ZrO2载体甲烷化活性最高, γ -Al2O3其次; 大于600 ℃高温条件下, γ -Al2O3载体的甲烷化活性超过ZrO2载体并呈现升高趋势; CeO2和La2O3在整个温度范围甲烷化活性均很低, 450 ℃热稳定性依次为:ZrO2> γ -Al2O3> CeO2> La2O3。Kim M Y等[25]研究了以γ -Al2O3、SiO2、SiO2-Al2O3、ZrO2、YSZ、CeO2和TiO2多种物质为载体负载质量分数5%Mo的耐硫加氢性能, 在773 K和20 MPa条件下, 通入物质的量分数25%CO、25%H2、9.5%N2和0.5%H2S, 10 h后不同载体甲烷化活性依次为:ZrO2> YSZ> CeO2> γ -Al2O3> TiO2。秦绍东等[26]探究了γ -Al2O3、CeO2和ZrO2载体对Mo基催化剂甲烷化性能的影响, 发现Mo在ZrO2载体上分散度最高, 甲烷化反应中Mo/ZrO2 催化剂活性最高, Mo/CeO2催化剂抗烧结能力最强, Mo/CeO2 催化剂稳定性最好。
由于Al2O3热稳定性好、强度高、具有表面酸性以及成本低等优势, 较多研究者对以γ -Al2O3为载体的Mo基催化剂耐硫甲烷化相关性能进行了研究。唐曦白等[27]研究发现, 硫化时间对MoO3/γ -Al2O3催化剂催化活性有一定影响, 随硫化时间增加, 甲烷化活性有增大趋势, 但超过某一硫化时间临界值后, 甲烷化活性不再增加。范崇正等[21]研究了MoS2/γ -Al2O3催化剂, 结果表明, 不同于Ni基催化剂甲烷化的表面碳机理, MoS2/γ -Al2O3催化剂的CO甲烷化反应很有可能是通过表面活化络合物进行的。姚玉芹等[28]研究了不同性质γ -Al2O3载体负载MoO3催化剂的甲烷化性能, 结果表明, 比表面积188 m2· g-1和孔体积0.53 cm3· g-1的γ -Al2O3载体制备的耐硫甲烷化催化剂活性最高, 且发现载体的晶化程度太高或单位面积上负载的酸量太多或太少均不利于耐硫甲烷化反应, 载体与活性组分之间较弱的相互作用可以提高耐硫甲烷化催化剂催化活性。
ZrO2载体由于良好的分散性, 也有研究者对其耐硫甲烷化性能进行研究。张凯等[29]对比了以ZrO2和Al2O3为载体的Mo基耐硫甲烷化催化剂, 发现虽然ZrO2载体上MoS2尺寸更大, 边缘Mo比例比Al2O3载体有所降低, 但MoS2沿ZrO2表面弯曲生长, 增加了Mo/ZrO2催化剂水汽变换和甲烷化反应的催化性能。杨霞等[30]通过实验发现, 在沉淀过程中增加醇洗过程和进行高温老化, 均可显著改善ZrO2结构, 获得比表面积较大和晶粒更小更均匀的ZrO2载体, 从而促进MoO3在载体上的分散, 最终提高甲烷化反应活性。
(2) 复合载体
由于单一载体的局限性, 近些年部分学者对于耐硫甲烷化催化剂关注的热点转移到复合载体上。王保伟等[1]研究了Mo基铈铝复合载体耐硫甲烷化性能, 结果发现, 在Al2O3中添加CeO2可以显著提高耐硫甲烷化活性, 其中, 经由沉积-沉淀法制备的25%CeO2-Al2O3复合载体晶粒粒径最小, 负载钴钼后具有最佳催化活性。Wang H Y等[31]研究了CeO2-Al2O3、MgO-Al2O3、TiO2-Al2O3和ZrO2-Al2O3载体负载相同比例Co-Mo催化剂的耐硫甲烷化性能, 通过对复合载体催化剂的表征和评价发现, 反应温度560 ℃条件下, Co-Mo/ CeO2-Al2O3催化剂具有最高的甲烷化活性, 复合载体比单一载体性能更优异。同时发现, 避免S6+生成也可有效提高甲烷化活性。杨霞等[32]用共沉淀法制备了ZrO2-Al2O3复合载体, 并研究了MoO3/ZrO2-Al2O3催化剂的耐硫甲烷化性能, 结果表明, ZrO2的添加减弱了载体和活性组分之间的相互作用, 促进Mo的还原和分散, 从而显著提高催化剂耐硫甲烷化活性。部分专利提出了以镁铝尖晶石为载体制备耐硫甲烷化催化剂的方法, 镁铝尖晶石作为耐硫甲烷化催化剂的载体可以有效增加催化剂的稳定性[33, 34, 35]。目前研究表明, CeO2-Al2O3和ZrO2-Al2O3复合载体均在某些方面提高了耐硫甲烷化催化剂性能, 复合载体未来可能会成为一种商业化应用的选择。
(3) 其他载体
除了常用的金属氧化物, 还有部分学者研究了以分子筛为载体的耐硫甲烷化反应。王昱涵等[36]研究了MCM-41分子筛、NaY、PB(拟薄水铝石)、γ -Al2O3四种不同载体的Ni-Mo双金属基催化剂的甲烷化性能和耐硫稳定性, 结果表明, 以MCM-41分子筛为载体的催化剂活性和稳定性均优于其他几种催化剂, 并解释了因MCM-41与Ni-Mo金属相互作用适中, 使活性金属Ni可以均匀分散在载体表面, 从而提高了催化剂的耐硫稳定性和抗积炭能力。刘博男[33]和钱斌[34]以浸渍法制备负载Ni/Mo的MCM-41和SBA-16分子筛耐硫甲烷催化剂, 在(300~400) ℃条件下具有良好的甲烷化活性和CO转化率。因此, 以分子筛为载体制备耐硫甲烷化催化剂也是一条制得探究的途径。
2.2.3 助 剂
少量助剂的添加可以显著改善催化剂的性能, 选择合适的助剂可提高耐硫甲烷化催化剂的活性、抗积炭能力、热稳定性以及增加催化剂使用寿命。Wang B等[37]探究了添加助剂Co对于耐硫甲烷化催化剂性能的影响, 先负载Mo元素然后负载Co元素制得的催化剂表现出最好的催化性能, 反之得到的催化剂比表面积最小。但李振花等[22]表示助剂CoO的添加会抑制Mo基耐硫甲烷化催化剂的活性, 因为生成钼酸钴晶相, 所以Co助剂的催化作用以及添加方式还有待继续探究。文献[19]报道, 采用碱金属助剂处理后的硫化钼催化剂具有很高的CO加氢活性。刘震等[38]和蔚文霞等[39]研究了B2O3的添加对耐硫甲烷化催化剂性能的影响, 发现B2O3的加入影响了催化剂载体结构和表面酸度, 一定程度上提高CH4选择性、降低C2H6选择性和CO转化率, 且随着B2O3负载量增加, 耐硫甲烷化活性呈先增后降的趋势, 当B2O3负载质量分数为0.5%时, 耐硫甲烷化活性最高, CO转化率达到 55%。Krä mer M等[40]发现, Re的添加可以抑制CO2甲烷化反应, 但对于耐硫甲烷化反应是否有影响尚未说明。王保伟等[41]研究了柠檬酸对MoO3/CeO2 -Al2O3催化剂的耐硫甲烷化反应的影响, 发现柠檬酸对耐硫甲烷化反应有促进作用, 当柠檬酸与Ce物质的量比为3时, CO转化率达60%。
国内外目前对于耐硫甲烷化技术均有一定的研究, 但还不够全面, 市面上没有成熟的商业化耐硫甲烷化催化剂, 而且研发的催化剂适用范围局限性较大。国外对于该技术的研究是作为一种技术储备, 没有比较匹配的工艺单元。因此, 降低耐硫甲烷化催化剂成本, 研发适用范围广的耐硫甲烷化催化剂及配套工艺是未来发展的主要趋势, 而通过合成复合载体及选择理想助剂是提高耐硫甲烷化催化剂活性及稳定性的主要方向。
The authors have declared that no competing interests exist.
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