国产脱硝钒钛催化剂浆料、去离子水、陶瓷纤维滤管。

陶瓷纤维滤管由陶瓷纤维与粘结剂通过真空抽滤制备, 再负载脱硝催化剂形成陶瓷纤维催化滤管。传统的催化剂浸渍工艺针对大尺寸的陶瓷纤维滤管在催化剂均匀性方面存在不足。本文采用催化剂浆料真空浸渍的方式进行负载。

取一定量高浓度催化剂浆料, 用去离子水稀释至3%、4%、5%(质量分数)的浓度, 采用真空浸渍工艺将不同浓度浆料负载到陶瓷纤维滤管中, 催化剂浸渍完成后, 滤管经过烘干、焙烧得到高强度的陶瓷纤维催化滤管。

采用自主搭建的实验装置(图1)评价陶瓷纤维催化滤管的脱硝性能。该装置由配气系统、反应系统以及分析测试系统(赛默飞世尔科技有效公司的IGS红外烟气分析仪)组成。活性评价用模拟烟气总气量为6 L· min^-1, 模拟烟气组成为c(NO)=c(NH₃)=600× 10^-6, O₂浓度为5%(体积分数), N₂为平衡气, 过滤面速度为0.5 m· min^-1, 评价温度(250~400) ℃。反应后气体中NO和 N₂O浓度由烟气分析仪实时测定。

图1

Figure 1

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	图1 催化滤管性能评价装置示意图Figure 1 Schematic diagram of catalytic filter performance evaluation device

催化剂负载率是影响陶瓷纤维催化滤管脱硝活性的关键因素^{[1, 2]}。为确定工业应用中陶瓷纤维催化滤管满足脱硝活性所需的催化剂负载率, 通过对催化剂浆料的固含量进行调整, 制备了不同催化剂负载率的陶瓷纤维催化滤管, 结果如表1所示。从表1可以看出, 催化剂负载率随催化剂浆料固含量的增加而增加。在催化剂浆料固含量为3.00%时, 催化剂负载率为5.80%。而当催化剂浆料固含量增加到5.00%后, 催化剂负载率相应地变为了9.01%。

表1

Table 1

表1(Table 1)

表1 催化剂浆料固含量与催化滤管中催化剂负载率的关系 Table 1 Relationship between the solid content of catalytic slurry and the catalyst loading in catalytic filter element 浆料固含量/% 催化剂负载率/% 3.00 5.80 4.00 7.52 5.00 9.01

表1 催化剂浆料固含量与催化滤管中催化剂负载率的关系 Table 1 Relationship between the solid content of catalytic slurry and the catalyst loading in catalytic filter element

图2为催化剂负载率对陶瓷纤维催化滤管脱硝活性的影响。

图2

Figure 2

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	图2 催化剂负载率对陶瓷纤维催化滤管脱硝活性的影响Figure 2 Effect of catalyst loading on DeNOx performance of the catalytic filter element

由图2可知, 陶瓷纤维催化滤管在5.80%催化剂负载率、(250~400) ℃内具有最小的NO转化率和最低的N₂O生成量。随着催化剂负载率的增加, NO转化率和N₂O生成量增加。在(250~400) ℃内, NO转化率在(300~350) ℃内最高, N₂O生成量随着温度的升高而增加。

图3为不同催化剂负载率对陶瓷纤维催化滤管压降的影响。

图3

Figure 3

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	图3 催化剂负载率对陶瓷纤维催化滤管压降的影响Figure 3 Effect of catalyst loading on pressure drop of the catalytic filter element

从图3可以看出, 随着催化剂负载率的增加以及温度的升高, 催化滤管压降也增加。

催化剂负载率的增加促进了催化活性, 提高了催化滤管的NO转化率和N₂O生成量。同时催化剂负载率越高, 催化剂颗粒越容易阻塞滤管内部孔道, 导致压降升高。因此, 在实际工业应用中应选择合适的催化剂负载率。针对本研究中的陶瓷纤维催化滤管, 催化剂负载率在7.52%~9.01%即可满足脱硝活性需求。

过滤面速度是影响陶瓷纤维催化滤管脱硝性能的另一个重要因素^{[3, 4]}。图4显示了过滤面速度对陶瓷纤维催化滤管脱硝活性的影响。由图4可知, 过滤面速度为0.50 m· min^-1时, NO转化率最高, 在350 ℃时接近100%, 其N₂O生成量也最高。随着过滤面速度的增加, NO转化率和N₂O生成量逐渐降低。

图4

Figure 4

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	图4 过滤面速度对陶瓷纤维催化滤管脱硝活性的影响Figure 4 Effect of filtration face velocity on DeNOx performance of the catalytic filter element

图5给出了过滤面速度与陶瓷纤维催化滤管压降之间的关系。

图5

Figure 5

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	图5 过滤面速度对大尺寸陶瓷纤维催化滤管压降的影响Figure 5 Effect of filtration face velocity on pressure drop of the catalytic filter element with large size

由图5可以发现, 陶瓷纤维催化滤管的压降随过滤面速度的增加而增加。在同样的面速度下, 压降也随着温度的升高而升高。

过滤面速度越大, 气体的流动速度越快, 气体在催化滤管中的停留时间越短, 催化剂和反应气体的接触时间越短, 导致NO转化率降低, 压降升高。因此, 在实际工业应用中, 应综合考虑选择合适的过滤面速度。

工业烟气中除了含H₂O和SO₂外, 还有大量的粉尘。目前, 对陶瓷纤维催化滤管的研究主要集中在提高NO转化率和扩大活性温区上^{[5, 6, 7]}, 而关于粉尘对催化滤管的影响研究较少。因此, 以玻璃灰为研究对象, 考察了粉尘对催化滤管脱硝活性和压降的影响。实验使用的玻璃灰来自山东青岛某玻璃厂, 其粒径分布和化学组成如表2所示。玻璃灰粒径主要分布在20.00 μ m以下, 其中值粒径为3.96 μ m。XRF结果显示, 该玻璃灰含有较多的K、Zn、Ca等元素。通常认为, K、Na、Ca等碱/碱土金属在SCR反应过程中容易与催化剂的活性成分发生反应, 从而导致催化剂比表面积及活性的降低^{[8, 9, 10, 11, 12]}。特别是, 玻璃灰中较高的K、Ca含量是限制传统蜂窝脱硝工艺在玻璃行业烟气净化应用的重要因素^[9]。

表2

Table 2

表2(Table 2)

表2 玻璃灰的粒径分布和化学组成 Table 2 Particle size distribution and chemical composition of glass ash 粒径分布 化学组成 X10/μ m X50/μ m X90/μ m ω (SO3)/% ω (K2O)/% ω (ZnO )/% ω (CaO)/% ω (SiO2)/% ω (PbO)/% 0.60 3.96 16.21 43.02 35.01 6.92 4.73 4.12 2.87

表2 玻璃灰的粒径分布和化学组成 Table 2 Particle size distribution and chemical composition of glass ash

图6a显示了在温度350 ℃下NO和玻璃灰的去除效率随时间变化趋势。从图6a可以发现, 在(0~180) min内, NO去除率在96%~99%之间上下波动, 可能与玻璃灰在陶瓷纤维催化滤管外表面集聚到足够厚度后脱落引起的烟气不稳定有关^{[13, 14]}。而玻璃灰的去除效率接近100%, 与先前的报道相符^[15]。陶瓷纤维催化滤管的压降变化如图6b所示。由图6b可以看出, 陶瓷纤维催化滤管的压降随玻璃灰添加时间的延长而增加, 在60 min内从1.2 kPa增加到1.45 kPa。采用气体进行反吹后, 压降降至1.31 kPa, 略高于初始压降值, 可能部分细微粉尘牢固粘附在陶瓷纤维催化滤管表面或渗透进滤管内部, 通过反吹也无法完全清除^[16]。因此, 当渗透进催化滤管内部的粉尘积累到一定程度后, 需对催化滤管进行彻底清洗或更换, 以保证系统的稳定运行。

图6

Figure 6

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	图6 玻璃灰对大尺寸催化滤管的污染物脱除效率和压降的影响Figure 6 Effect of glass ash on the pollutant removal efficiency and pressure drop of the large-size catalytic filter element